МИНИСТЕРСТВО ТОПЛИВА И ЭНЕРГЕТИКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФИРМА ПО НАЛАДКЕ, СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ ТЕХНОЛОГИИ И ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ И СЕТЕЙ ОРГРЭС

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

ПО РАСЧЕТУ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ В СЕТИ НАПРЯЖЕНИЕМ

ДО 1 кВ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ И ПОДСТАНЦИЙ С УЧЕТОМ ВЛИЯНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ДУГИ

СО 34.20.808

Разработано предприятием "Сибтехэнерго"

Исполнитель М.А. ШИША

Утверждено фирмой по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей ОРГРЭС

Заместитель главного инженера Ф.Л. КОГАН

Внесено Изменение №1 и 2, утвержденное фирмой по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей ОРГРЭС 12.10.93 г.

В настоящих Методических указаниях приведены требования и порядок расчета токов короткого замыкания (КЗ) в сетях переменного тока напряжением до 1 кВ с учетом влияния электрической дуги и подпитки от асинхронных электродвигателей при выборе защитной аппаратуры в сети и определении рабочих уставок ее срабатывания.

Методические указания предназначены для персонала электростанций, предприятий электрических сетей и проектных организаций, занимающихся расчетом КЗ и защит сети переменного тока напряжением до 1 кВ.

Содержание

1. Общие положения

2. Определение параметров элементов сети

3. Расчет токов металлического короткого замыкания

4. Расчет токов дугового короткого замыкания

Приложение 1. Справочные данные для расчетов токов КЗ

Приложение 2. Пример расчета токов КЗ в сети СН 0,4 кВ

Приложение 3. Текст программы для проведения расчетов токов КЗ в сети переменного тока напряжением до 1 кВ на ЭВМ "Электроника МК-85"

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Расчеты токов КЗ в сети переменного тока напряжением до 1 кВ производятся в целях выбора электрооборудования по условиям термическое и электродинамической стойкости, отключающей способности, а также в целях определения уставок срабатывания защит и защитных аппаратов, установленных в сети.

1.2. Сети переменного тока напряжением до 1 кВ выполнены, как правило, с глухим заземлением нейтрали. В таких сетях возможны все виды металлических в дуговых КЗ. Как показывают многочисленные эксперименты, металлическое КЗ возможно лишь в случае его специальной подготовки с помощью болтового, соединения токоведущих частей, либо термически стойкой штатной закоротки, установленной с помощью струбцины.

1.3. Наиболее вероятным видом КЗ является дуговое КЗ. Наиболее благоприятными условиями для возникновения дуговых КЗ являются условия замкнутых пространств распределительных коробок электродвигателей, щитков, закрытых оборок и кабелей. Дуговые КЗ сопровождаются значительным выделением энергии. Ток дугового КЗ всегда меньше тока металлического КЗ в этой же точке сети. Исходя из этого, расчет токов металлического КЗ производится в целях проверки электродинамической и термической стойкости установленного в сети электрооборудования, а также для определения достаточности отключающей способности защитных аппаратов. Определение уставок срабатывания защит и защитных аппаратов следует производить по значению тока дугового КЗ в конце защищаемого участка сети.

1.4. При расчетах токов КЗ в сети напряжением до 1 кВ необходимо учитывать:

индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой цепи, включая проводники, трансформаторы тока, реакторы, токовые катушки автоматических выключателей;

активные сопротивления элементов короткозамкнутой цепи;

активные сопротивления контактов и контактных соединений;

токоограничивающее влияние электрической дуги;

значения параметров асинхронных электродвигателей, если их суммарный номинальный ток превышает 10% номинального значения периодической составляющей тока КЗ в месте КЗ, рассчитанного без учета влияния электродвигателей.

Кроме того, при расчетах токов КЗ рекомендуется учитывать изменение активного сопротивления проводников короткозамкнутой цепи вследствие их нагрева при КЗ.

1.5. При расчетах токов КЗ допускается не учитывать:

ток намагничивания трансформаторов;

насыщение магнитных систем электрических машин;

влияние асинхронных электродвигателей, если их суммарный номинальный ток не превышает 10% начального значения периодической составляющей тока в месте КЗ, рассчитанного без учета электродвигателей;

сопротивление внешней энергосистемы при расчете токов металлического КЗ в силовых оборках, сборках задвижек, а также КЗ за отходящими от сборок и шин кабелями;

сопротивление внешней энергосистемы при расчете всех видов дугового КЗ;

влияние асинхронных электродвигателей при расчете всех видов дуговых КЗ.

Коэффициенты трансформации трансформаторов допускается принимать равными отношению средних номинальных напряжений тех ступеней напряжения, которые связывают трансформаторы. При этом следует использовать следующую шкалу средних номинальных напряжений: 37; 24; 20; 15,75; 13,8; 10,5; 6,3; 3,15; 0,69; 0,525; 0,4; 0,23 кВ.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ЭЛЕМЕНТОВ СЕТИ

2.1. Расчет токов КЗ в сети напряжением до 1 кВ целесообразно проводить в именованных единицах.

При составлении эквивалентных схем замещения следует в качестве основной ступени выбирать ступень пониженного напряжения, как правило 0,4 кВ, а активные и индуктивные сопротивления всех элементов схемы замещения выражать в миллиомах (мОм).

2.2. Сопротивление внешней системы включает в себя сопротивление прилегающей части энергосистемы на стороне высокого напряжения рабочего или резервного трансформатора питания РУ 6 (10) кВ, сопротивление собственно трансформаторов рабочего и резервного питания РУ 6 (10) кВ, а также сопротивление шинопроводов или кабельных связей, по которым осуществляется ввод рабочего или резервного питания на шины секций РУ 6 (10) кВ. Сопротивление (в миллиомах) прилегающей части энергосистемы (Х_с) может быть определено при известном значении тока трехфазного КЗ на стороне высокого напряжения по формуле

, (2.1)

где U_ср.нн - среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке низшего напряжения трансформатора, В;

I_кз.вн - действующее значение периодическое составляющее тока при трехфазном КЗ у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, кА;

U_ср.вн - среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмотка высшего напряжения трансформатора, В;

S_кз - мощность короткого замыкания у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, МВ×А.

2.3. Активное (R_т) и индуктивное сопротивления (Х_т) (в миллиомах) трансформаторов питания СИ 0,4 кВ, приведенные к ступени низшего напряжения, следует определять по формулам:

; (2.2)

, (2.3)

где U_кз - напряжение короткого замыкания трансформатора, %;

Р_кз - потери короткого замыкания в трансформаторе, кВт;

U_нн.ном - номинальное линейное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ;

S_т.ном - номинальная мощность трансформатора, кВ×А.

Упрощенно индуктивное сопротивление трансформаторов (в миллиомах) определяется но формуле

. (2.4)

Расчет Х_т по формуле (2.4) не приводит к ощутимым погрешностям.

Активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности трансформаторов, обмотки которых соединены по схеме D/, практически равны соответственно активным и индуктивным сопротивлениям прямой последовательности. При соединении обмоток трансформаторов по схеме / активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности значительно больше соответствующих сопротивлений прямой последовательности и имеют значительный разброс, вследствие чего наиболее достоверные результаты могут быть получены путем непосредственного измерения этих сопротивлений для каждого конкретного трансформатора.

2.4. Принципиальная схема для проведения измерений значений сопротивлений нулевой последовательности трансформаторов со схемой соединения обмоток / приведена на рис. 1. При этом значения сопротивлений Z₀, R₀, X₀ (в миллиомах) определяются по формулам:

; (2.5)

; (2.6)

, (2.7)

где U - напряжение на обмотке НН трансформатора, В;

I - ток в кепи обмотки НН трансформатора, А;

Р - активная мощность, Вт.

При проведении измерений по обмоткам НН трансформатора следует пропускать ток I » 0,3 - 0,4I_нн.ном.

При этом в качестве трансформатора ТС может быть использован сварочный трансформатор.

Справочные данные для расчетов токов КЗ приведены в приложении 1 (табл. 1-17).

Ориентировочные значения сопротивлений трансформаторов приведены в табл. 1.

Значения сопротивлений нулевой последовательности трансформаторов со схемой соединения обмоток / (см. табл. 1) приведены на основании усреднения значений сопротивлений, полученных в результате измерений, проводимых Сибтехэнерго.

Рис. 1. Принципиальная схема для измерений сопротивлений нулевой последовательности (X₀, R₀, Z₀) трансформаторов 6/0,4 кВ

2.5. Если в цепи короткого замыкания имеется реактор, то его активное и индуктивное сопротивления (в миллиомах) определяются по формулам:

; (2.8)

Х_р = w_cL_p. (2.9)

где Р_ном - потери мощности в фазе реактора при номинальном токе, Вт;

I_нам - номинальный ток реактора, А;

w_c - синхронная угловая частота напряжения сети, рад/с;

L_p - индуктивность фазы реактора, мГм.

Параметры реактора, устанавливаемого на вводе питания сборок РТЗО, приведены в табл. 2. Значения активного и индуктивного сопротивления силовых и контрольных кабелей, а также комплектных шинопроводов приведены в табл. 3-10.

При определении минимальных значений токов КЗ следует учитывать увеличение активного сопротивления кабеля вследствие его нагрева.

2.6. Значение активного сопротивления кабеля при нагреве его током КЗ (R_J) определяется по формуле

R_J = C_JR; (2.10)

где C_J - коэффициент, учитывающий увеличение активного сопротивления медного или алюминиевого кабеля. При приближенных расчетах значение коэффициента C_J = 1,5.

При уточненных расчетах коэффициент C_J следует определять в соответствии с рис. 2-5;

R - активное сопротивление медного или алюминиевого кабеля при температуре t = +20 °С, мОм.

Рис. 2. Кривые зависимости коэффициента увеличения активного сопротивления кабелей с алюминиевыми жилами (С_J) при нагревании их током трехфазного КЗ от мощности трансформатора: ¾¾ t_откл = 0,1 с; - - - - t_откл = 0,4 с

Рис. 3. Кривые зависимости коэффициента увеличения активного сопротивления кабелей с алюминиевыми жилами (С_J) при нагревании их током трехфазного КЗ от мощности трансформаторов: ¾¾ t_откл = 0,7 с; - - - - t_откл = 1,0 с

Рис. 4. Кривые зависимости коэффициента увеличения активного сопротивления кабелей с медными жилами (С_J) при нагревании их током трехфазного КЗ от мощности трансформатора:

¾¾ t_откл = 0,1 с; - - - - t_откл = 0,4 с

Рис. 5. Кривые зависимости коэффициента увеличения активного сопротивления кабелей с медными жилами (С_J) при нагревании их током трехфазного КЗ от мощности трансформатора: : ¾¾ t_откл = 0,7 с; - - - - t_откл = 1,0 с

2.7. Сверхпереходное индуктивное сопротивление асинхронного электродвигателя (в миллиомах) рассчитывается по формуле

, (2.11)

где U_ф.ном - номинальное фазное напряжение электродвигателя, В;

- кратность пускового тока электродвигателя по отношению к его номинальному току;

I_ном - номинальный ток электродвигателя, А;

R_ад - суммарное активное сопротивление электродвигателя в момент КЗ, мОм.

Значение R_ад определяется по формуле

R_ад = R₁ + 0,95R₂, (2.12)

где R₁ - активное сопротивление статора, мОм;

R₂ - активное сопротивление ротора, приведенное к статору, мОм.

Значение R₂ (в миллиомах) может быть определено по формуле

, (2.13)

где - кратность пускового момента электродвигателя по отношению к его номинальному моменту;

Р_ном - номинальная мощность электродвигателя, кВт;

Р_мх - механические потери в электродвигателе (включая добавочные потери), кВт;

S_ном - номинальное скольжение, отн. ед.

Активное сопротивление статора R₁ (в миллиомах), если оно не задано заводом-изготовителем, может быть измерено или определено по формуле

. (2.14)

При проведении приближенных расчетов допустимо принять

= 0,18; R_ад = 0,36.

При этом значение в именованных единицах определяется по формуле

(2.15)

где U_ном - номинальное напряжение электродвигателей, кВ;

cosj - усредненное значение cosj электродвигателей, подключенных к шинам РУСН 0,4 кВ;

h_ном - усредненное значение коэффициента полезного действия электродвигателей, подключенных к шинам РУСН 0,4 кВ;

Р_н - суммарная активная мощность электродвигателей, подключенных к шинам РУСН 0,4 кВ, МВт.

Значение сверхпереходной ЭДС (в вольтах) асинхронного электродвигателя определяется по формуле

, (2.16)

где U_ф(0) - фазное напряжение на выводах электродвигателя в момент, предшествующий КЗ, В;

j₍₀₎ - усредненное значение сдвига фаз напряжения и тока в момент, предшествующий КЗ;

I(₀) – ток статора в момент, предшествующий КЗ, А.

При питании от сборных шин разнотипных электродвигателей значение эквивалентной сверхпереходной ЭДС определяется по формуле

, (2.17)

где - проводимость "К" ветви питания двигателя (включая двигатель);

у_э = y₁ + у₂ + ... + у_п - эквивалентная проводимость.

3. РАСЧЕТ ТОКОВ МЕТАЛЛИЧЕСКОГО КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

3.1. Начальное действующее значение периодической составляющей тока трехфазного металлического короткого замыкания (в кило-амперах) определяется по формуле

, (3.1)

где U_cp.нн - среднее номинальное напряжение сети, в которой произошло короткое замыкание, В;

- полное сопротивление цепи при трехфазном коротком замыкании, мОм;

R_1S = R_1т + R_1тт + R_1ш + R_1каб + R_пп + R_кв + R_пл.вст;

Х_1S = Х_с + Х_1т + Х_1тт + Х_1каб + Х_кв,

где R_1т, Х_1т - активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности обмоток трансформатора, мОм;

R_1тт, Х_1тт - активное и индуктивное сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока, мОм;

R_1ш, Х_1ш - активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности шинопроводов, мОм;

R_1каб, Х_1каб - активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности кабелей, мОм;

R_пп - сопротивление полюсов коммутационных и защитных аппаратов, мОм;

R_кв, Х_кв - активное и индуктивное сопротивления токовых катушек и контактов автоматических выключателей, мОм;

R_пл.вст - сопротивление плавкой вставки, мОм;

Х_с - индуктивное сопротивление внешней системы, мОм.

Значения сопротивлений плавких вставок проведены в табл. 11.

Значения сопротивлений полюсов, включая активные сопротивления катушек автоматических выключателей, приведены в табл. 12-15.

Значения этих сопротивлений приведены на основании данных заводов-изготовителей. В этом случае, если сопротивления катушек и контактов (Х_кв и R_кв) автоматических выключателей неизвестны, следует пользоваться данными, приведенными в табл. 16.

Значения сопротивлений первичных обмоток многовитковых трансформаторов тока приведены в табл. 17.

В том случае, если от сборных шин РУСН 0,4 кВ осуществляется питание асинхронных электродвигателей и их суммарный номинальный ток превышает 10/8 начального значения периодической составляющей тока в месте КЗ, рассчитанного без учета электродвигателей, следует учитывать их влияние на значение тока КЗ.

Начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ от асинхронных электродвигателей I_по.АД (в килоамперах) рассчитывается по формуле

, (3.3)

где Х_1к и R_1к - индуктивное и активное сопротивления прямой последовательности кабелей подключения электродвигателей, мОм.

Двигатели, питающиеся от силовых сборок и оборок задвижек, не оказывают существенного влияния на значение тока КЗ непосредственно на выводах низкого напряжения трансформаторов 6/0,4 кВ и сборных шинах РУСН 0,4 кВ, а поэтому в практических расчетах токов этих замыканий влиянием удаленных электродвигателей допустимо пренебречь.

3.2. Ударный ток трехфазного металлического КЗ в сети СН 0,4 кВ определяется по формуле

, (3.4)

где - ударный коэффициент;

- действующее значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ, кА.

Значение ударного коэффициента может быть также определено по кривой к_уд = f(X/R) рис. 6.

Рис. 6. Кривая зависимости к_уд = f(X/R)

Значение ударного тока от асинхронных электродвигателей определяется по формуле

, (3.5)

где Т_р - расчетная постоянная времени затухания периодической составляющей тока статора, с;

Т_а - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока статора, с.

Значения Т_р и Т_а рассчитывается по формулам:

; (3.6)

. (3.7)

где w_с - синхронная угловая частота, рад/с;

R₁, R₂ - соответственно активное сопротивление статора и активное сопротивление ротора, приведенное к статору.

При проведении приближенных расчетов значение i_уд.АД определяется по формуле

. (3.8)

Значение при этом определяется по (2.15), а R_ад = 0,36.

3.3. Начальное действующее значение периодической составляющей тока двухфазного металлического замыкания определяется по формуле

, (3.9)

где - полное сопротивление цедя при двухфазном коротком замыкании, мОм.

3.4. Начальное действующее значение периодической составляющей тока однофазного металлического короткого замыкания определяется по формуле

, (3.10)

где - полное сопротивление цепи при однофазном коротком замыкании, мОм;

R_0S; Х_0S - соответственно суммарное активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности цепи, мОм;

R_0S = R_0т + R_0тт + R_0ш + R_0каб + R_пп + R_кв;

Х_0S = Х_с + Х_0т + Х_0тт + Х_0каб + Х_кв,

где R_0т, Х_0т - активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности трансформатора, мОм;

R_0тт, Х_0тт - активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности трансформатора тока, мОм;

R_0ш, Х_0ш - активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности шинопровода, мОм;

R_0каб, Х_0каб - активное и индуктивное сопротивление нулевой последовательности кабеля, мОм.

4. РАСЧЕТ ТОКОВ ДУГОВОГО КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

4.1. Наиболее вероятная величина действующего значения периодической составляющей тока трехфазного дугового замыкания определяется по формуле

, (4.1)

где К_с - снижающий коэффициент, определяемый по К_с = f(Z_кз) (рис. 7) для .

Рис. 7. Кривые зависимости К_с от сопротивления цепи КЗ:

1 - начало процесса дугового замыкания t_кз < 0,05 с; 2 – установившийся процесс дугового замыкания t_кз > 0,05 с.

При определении тока дугового замыкания в начальный момент замыкания t_кз < 0,05 с значение К_c определяется по кривой 1 К_с = f(Z_кз). При определении установившегося значения тока дугового замыкания t_кз > 0,05 с К_с определяется по кривой 2 К_с = f(Z_кз).

4.2. Наиболее вероятное действующее значение периодической составляющей тока двухфазного дугового замыкания определяется по формуле

, (4.2)

где К_с – то же, что в формуле (4.1) для .

4.3. Наиболее вероятное действующее значение периодической составляющей тока однофазного дугового замыкания определяется по формуле

, (4.3)

где К_с – то же, что в формуле (4.1) для .

При проведении расчетов токов КЗ с помощью ЭВМ удобнее пользоваться аналитическим выражением К_с = f(Z_кз).

Значение К_с для начального момента замыкания t_кз < 0,05 с определяется по формуле

К_с = 0,6 - 0,00252Z_кз + 0,114 - 0,13. (4.4)

Для установившегося процесса дугового КЗ значение К_с определяется по формуле

К_с = 0,55 - 0,002Z_кз + 40 - 0,12. (4.5)

В приложении 2 приведен пример расчета токов КЗ в сети СН 0,4 кВ.

В приложении 3 приведен текст программы, составленной на языке "BASIC" для ЭВМ Электроника МК-85, позволяющей произвести расчет токов металлического и дугового коротких замыканий в сети напряжением до 1 кВ.

Приложение 1

СПРАВОЧНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТОВ ТОКОВ КЗ

Таблица 1

Значения сопротивлений трансформаторов ТСЗ, ТСЗС

Мощность трансформатора	Uкз, %	Сопротивление трансформатора, мОм
		D/				/
		R1 = R2	Х1 = Х2	R0	Х0	R1 = R2	Х1 = Х2	R0	Х0
160	5,5	16,9	52,4	16,9	52,4	-	-	-	-
	4,5	-	-	-	-	16,6	41,7	-	-
250	5,5	9,7	33,8	9,7	33,8	-	-	-	-
	4,5		-	-	-	9,4	27,2	-	-
400	5,5	5,4	21,3	5,4	21,3	-	-	-	-
	4,5	5,9	17,0	5,9	17,0	5,5	17,1	-	-
630	5,5	2,9	13,7	2,9	13,7	3,1	13,6	-	-
1000	8	1,9	12,65	1,9	12,65	2	12,6	154	59

Таблица 2

Данные реактора

Мощность, Вт	Напряжение, В	Ток, А	Индуктивность, мГм	Частота, Гц
140	380	50	0,48	50

Таблица 3

Значения сопротивлений трехжильных кабелей в алюминиевой оболочке

Номер кабеля	Сечение кабеля	Сопротивление, мОм/м
		R1	X1	R0	X0
1	3´4	9,61	0,092	10,95	0,579
2	3´6	6,41	0,087	7,69	0,523
3	3´10	3,84	0,082	5,04	0,461
4	3´16	2,4	0,078	3,52	0,406
5	3´25	1,54	0,062	2,63	0,359
6	3´35	1,1	0,061	2,07	0,298
7	3´50	0,769	0,06	1,64	0,25
8	3´70	0,549	0,059	1,31	0,211
9	3´95	0,405	0,057	1,08	0,174
10	3´120	0,32	0,057	0,92	0,157
11	3´150	0,256	0,056	0,78	0,135
12	3´185	0,208	0,056	0,66	0,122
13	3´240	0,16	0,055	0,553	0,107

Таблица 4

Значения сопротивлений трехжильных кабелей в свинцовой оболочке

Номер кабеля	Сечение кабеля	Сопротивление, мОм/м
		R1	X1	R0	X0
14	3´4	9,61	0,092	11,6	1,24
15	3´6	6,41	0,087	8,38	1,2
16	3´10	3,84	0,082	5,78	1,16
17	3´16	2,4	0,078	4,32	1,12
18	3´25	1,54	0,062	3,44	1,07
19	3´35	1,1	0,061	2,96	1,01
20	3´50	0,769	0,06	2,6	0,963
21	3´70	0,549	0,059	2,31	0,884
22	3´95	0,405	0,057	2,1	0,793
23	3´120	0,32	0,057	1,96	0,742
24	3´150	0,256	0,056	1,82	0,671
25	3´185	0,208	0,056	1,69	0,606
26	3´240	0,16	0,055	1,55	0,535

Таблица 5

Значения сопротивлений трехжильных кабелей в непроводящей оболочке

Номер кабеля	Сечение кабеля	Сопротивление, мОм/м
		R1	X1	R0	X0
27	3´4	9,61	0,092	11,7	2,31
28	3´6	6,41	0,087	8,51	2,274
29	3´10	3,84	0,082	5,94	2,24
30	3´16	2,4	0,078	4,5	2,2
31	3´25	1,54	0,062	3,64	2,17
32	3´35	1,1	0,061	3,3	2,14
33	3´50	0,769	0,06	2,869	2,08
34	3´70	0,549	0,059	2,649	2,07
35	3´95	0,405	0,057	2,505	2,05
36	3´120	0,32	0,057	2,42	2,03
37	3´150	0,256	0,056	2,36	2,0

Таблица 6

Значения сопротивлений четырехжильных кабелей в алюминиевой оболочке

Номер кабеля	Сечение кабеля	Сопротивление, мОм/м
		R1	X1	R0	X0
38	3´4 + 1´2,5	9,61	0,098	10,87	0,57
39	3´6 + 1´4	6,41	0,094	7,6	0,463
40	3´10 + 1´6	3,84	0,088	4,94	0,401
41	3´16 + 1´10	2,4	0,084	3,39	0,336
42	3´25 + 1´16	1,54	0,072	2,41	0,256
43	3´35 + 1´16	1,1	0,068	1,93	0,232
44	3´50 + 1´35	0,769	0,066	1,44	0,179
45	3´70 + 1´35	0,549	0,065	1,11	0,145
46	3´95 + 1´50	0,405	0,064	0,887	0,124

Таблица 7

Значения сопротивлений четырехжильных кабелей в свинцовой оболочке

Номер кабеля	Сечение кабеля	Сопротивление, мОм/м
		R1	X1	R0	X0
47	3´4 + 1´2,5	9,61	0,098	11,52	1,13
48	3´6 + 1´4	6,41	0,094	8,28	1,05
49	3´10 + 1´6	3,84	0,088	5,63	0,966
50	3´16 + 1´10	2,4	0,084	4,09	0,831
51	3´25 + 1´16	1,54	0,072	3,08	0,668
52	3´35 + 1´16	1,1	0,068	2,63	0,647
53	3´50 + 1´25	0,769	0,066	2,1	0,5
54	3´70 + 1´35	0,549	0,065	1,71	0,393
55	3´95 + 1´50	0,405	0,064	1,39	0,317
56	3´120 + 1´50	0,32	0,064	1,27	0,301
57	3´150 + 1´70	0,256	0,063	1,05	0,248
58	3´185 + 1´70	0,208	0,063	0,989	0,244

Таблица 8

Значения сопротивлений четырехжильных кабелей в непроводящей оболочке

Номер кабеля	Сечение кабеля	Сопротивление, мОм/м
		R1	X1	R0	X0
59	3´4 + 1´2,5	9,61	0,098	11,71	2,11
60	3´6 + 1´4	6,41	0,094	8,71	1,968
61	3´10 + 1´6	3,84	0,088	5,9	1,811
62	3´16 + 1´10	2,4	0,084	4,39	1,558
63	3´25 + 1´16	1,54	0,072	3,42	1,258
64	3´35 + 1´16	1,1	0,068	2,97	1,241
65	3´50 + 1´25	0,769	0,066	2,449	0,949
66	3´70 + 1´35	0,549	0,065	2,039	0,741
67	3´95 + 1´50	0,405	0,064	1,665	0,559
68	3´120 + 1´50	0,32	0,064	1,54	0,545
69	3´150 + 1´70	0,256	0,063	1,276	0,43

Таблица 9

Значения сопротивления контрольных кабелей в непроводящей оболочке

Номер кабеля	Сечение кабеля	Сопротивление, мОм/м
		R1	X1	R0	X0
70	1,5	12,3	0,105	14	2,5
71	2,5	7,35	0,102	12,9	2,3
72	4	4,6	0,098	11,71	2,11

Таблица 10

Значения сопротивлений комплектных шинопроводов

Тип шинопровода	Номинальное напряжение, кВ	Номинальный ток, А	Сопротивление фазы, мОм/м		Сопротивление нулевого проводника, мОм/м
			R1	X1	R0	X0
ШМА4-1250	0,38/0,66	1250	0,034	0,016	0,054	0,053
ШMA4-1600	0,38/0,66	1600	0,030	0,014	0,037	0,042
ШМА4-3200	0,38/0,66	3200	0,010	0,005	0,064	0,035
ШМА-68Н	0,38/0,66	4000	0,013	0,015	0,007	0,045
ШРА-73	0,38	250	0,210	0,210	0,120	0,210
ШРА-73	0,38	400	0,150	0,170	0,162	0,164
ШРА-73	0,38	630	0,1	0,13	0,162	0,164
КЗШ-0,4	0,38	-	0,024	0,117	0,201	0,572
АДО-0,4 (КРУ-0,5)	0,5	-	0,0255	0,12	0,211	0,535

Таблица 11

Значения сопротивлений плавких вставок предохранителей

Тип предохранителя	Номинальный ток патрона, А	Номинальный ток плавкой вставки, А	Сопротивление, мОм
ШН-2-60	60	6,3	83
		10	40
		16	23
		20	20
		25	16
		31,5	12
		40	8,75
		63	4,5
ПН2-100	100	30	3,4
		40	2,4
		50	1,8
		60	1,4
		80	1,05
		100	0,85
ПН2-250	250	80	1,05
		100	0,85
		120	0,63
		150	0,5
		200	0,41
		250	0,29
ПН2-400	400	200	0,39
		250	0,29
		300	0,24
		350	0,21
		400	0,16
ПН2-60С	630	300	0,23
		400	0,15
		500	0,13
		600	0,1

Таблица 12

Значения сопротивлений полюсов автоматических выключателей серии АВМ

Тип выключателя	Номинальный ток выключателя, А	Сопротивление полюса выключателя, мОм
АВМ-4	400	0,4
ABM-10	1000	0,12
ABM-10	750	0,25
ABM-15	1500	0,12
АВМ-20	2000	0,1
АВМ-20	1500	0,12

Таблица 13

Значения сопротивлений полюсов автоматического выключателя АЕ-20

Номинальный ток теплового расцепителя, А	Сопротивление полюса выключателя, мОм	Номинальный ток теплового расцепителя, А	Сопротивление полюса выключателя, мОм
0,6	21700	12,5	48
0,8	12500	16	31
1,0	8000	20	20
1,25	5100	25	13
1,6	3100	31,5	8
2,0	2000	40	5
2,5	1300	50	3,2
3,15	800	63	2
4,0	500	80	2,3
5,0	300	100	1,5
6,3	200	125	1,28
8,0	125	160	0,78
10	80

Таблица 14

Значения сопротивлений полюсов выключателя АП-50

Номинальный ток теплового расцепителя, А	Сопротивление полюса выключателя, мОм
1,6	3900
2,5	1600
4	625
6,4	244
10	100
16	39
25	16
40	6,2
50	4

Таблица 15

Значения сопротивлений полюсов выключателей АК-63

Номинальный ток расцепителя, А	Сопротивление полюса выключателя, мОм		Номинальный ток расцепителя, А	Сопротивление полюса выключателя, мОм
	Исполнение МГ	Исполнение М		Исполнение МГ	Исполнение М
0,6	27000	16600	8	156	93
0,8	15625	9375	10	100	60
1,0	10000	6000	12	69	41
1,25	6400	3840	12,5	64	38
1,6	3900	2343	16	39	23
2,0	2500	1500	20	25	15
2,5	1600	960	25	16	9,6
3,15	1000	604	31,5	10	6
4,0	625	375	40	6,25	3,75
5	400	240	50	4	2,4
6,3	251	151	63	2,51	1,51

Таблица 16

Значения сопротивлений катушек и контактов (X_кв и R_кв) автоматических выключателей в зависимости от номинального тока (I_ном) выключателей

Iном, А	Rкв, мОм	Xкв, мОм	Iном, А	Rкв, мОм	Xкв, мОм
50	7	4,5	600	0,41	0,13
70	3,5	2	1000	0,25	0,1
100	2,15	1,2	1600	0,14	0,08
140	1,3	0,7	2500	0,13	0,07
200	1,1	0,5	4000	0,1	0,05
400	0,65	0,17

Таблица 17

Значения сопротивлений первичных обмоток многовитковых трансформаторов тока

Коэффициент трансформации трансформатора тока	Значение сопротивлений, мОм, первичных обмоток многовитковых ТТ класса точности
	1		2
	Xтт	Rтт	Xтт	Rтт
20/5	67	42	17	19
30/5	30	20	8	8,2
40,5	17	11	4,2	4,8
50/5	11	7	2,8	3
75/5	4,8	3	1,2	1,3
100/5	2,7	1,7	0,7	0,75
150/5	1,2	0,75	0,3	0,33
200/5	0,67	0,42	0,17	0,19
300/5	0,3	0,2	0,08	0,088
400/5	0,17	0,11	0,04	0,05
500/5	0,07	0,05	0,02	0,02

Приложение 2

ПРИМЕР РАСЧЕТА ТОКОВ КЗ В СЕТИ СН 0,4 кВ

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ СХЕМЫ, ПРИВЕДЕННОЙ НА рис. 8

Рис. 8. Принципиальная схема электрических соединений к примеру расчета

Система: S_кз = 100 мВ×А, U_cp.вн = 6,0 кВ.

Трансформатор Т: ТСЗС-1000/6,0. Схема соединения обмоток /.

U_кз = 8%; S_т = 1000 кВ×А; U_вн = 6,3 кВ;

Р_кз = 11,2 кВт; Х_от = 59 мОм; R_от = 154 мОм.

Шинопровод Ш1; ШМА-4-1600. Длина 15 м.

R_1ш1 = 0,03 мОм/м; X_1ш1= 0,014 мОм/м;

R_0ш1 = 0,037 мОм/м; X_0ш1 = 0,042 мОм/м.

Шинопровод Ш2; АДО-0,4. Длина 10 м.

R_1ш2 = 0,0255 мОм/м; X_1ш2 = 0,12 мОм/м;

R_0ш2 = 0,211 мОм/м; X_0ш2 = 0,535 мОм/м.

Кабельные линии

KЛ₁ АВВГ-2 (3´185 + 1´70), длина - 150 м;

R₁ = 0,208 мОм/м; X₁ = 0,063 мОм/м;

R₀ = 0,989 мОм/м; X₀ = 0,244 мОм/м.

KЛ₂ ABBГ- 3´35 + 1´16, длина 20 м;

R₁ = 1,1 мОм/м; Х₁ = 0,068 мОм/м;

R₀ = 2,63 мОм/м; Х₀ = 0,647 мОм/м.

КЛ₃ АВВГ - 3´185 + 1´70, длина 90 м;

R₁ = 0,208 мОм/м; X₁ = 0,063 мОм/м;

R₀ = 0,989 мОм/м; Х₀ = 0,244 мОм/м.

Автоматические выключатели

QF1 - "Электрон". I_ном = 1000 А, R_кв = 0,25 мОм, Х_кв = 0,1 мОм.

QF2 - А3794С. I_ном = 400 А, R_кв = 0,65 мОм, Х_кв = 0,17 мОм.

QF3 - АЕ2056. I_ном = 100 А, R_кв = 2,15 мОм, Х_кв = 1,2 мОм.

QF4 - "Электрон". I_ном = 400 А, R_кв = 0,65 мОм, Х_кв = 0,17 мОм.

Асинхронные электродвигатели: Д-1; Д-2.

Тип АО3-315М-6У3; Р_ном= 132 кВт;

; U_ном = 380 В; I_ном = 200,5 А; ; cosj = 0,9; n_c = 1000 об/мин;

h_ном = 93,5%;

S_ном = 1,7%;

К силовой оборке подключены 6 асинхронных электродвигателей Д-3 - Д-8 мощностью 40 кВт с номинальным током 79,3 А и пусковым током 550 А, двигатели не подвержены перегрузкам.

Одновременно могут работать и участвовать в самозапуске все двигатели.

2. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ СХЕМЫ ЗАМЕЩЕНИЯ, ЭЛЕМЕНТОВ СХЕМЫ

Сопротивление системы (Х_с) рассчитывается по формуле (2.1)

.

Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности (R_т и Х_т) рассчитываются по формулам (2.2; 2.3):

мОм;

.

Активное и индуктивное сопротивления шинопровода:

R_1ш1 = 0,03×15 = 0,45 мОм;

Х_1ш1 = 0,014×15 = 0,21 мОм;

R_0ш1 = 0,037×15 = 0,555 мОм;

Х_0ш1 = 0,042×15 = 0,63 мОм;

R_1ш2 = 0,0255×10 = 0,255 мОм;

Х_1ш2 = 0,12×10 = 1,2 мОм;

R_0ш2 = 0,211×10= 2,11 мОм;

Х_0ш2 = 0,535×10 = 5,35 мОм.

Активное и индуктивное сопротивления кабельных линий:

КЛ1

R_1к1 = 0,208× = 15,6 мОм;

Х_1к1 = 0,063× = 4,725 мОм;

R_0к1 = 0,989× = 74,17 мОм;

Х_0к1 = 0,244× = 18,3 мОм.

КЛ2

R_1к2 = 1,1×20 = 22 мОм;

Х_1к2 = 0,068×20 = 1,36 мОм;

R_0к2 = 2,63×20 = 52,6 мОм;

Х_0к2 = 0,642×20 = 12,94 мОм.

КЛ3

R_1к3 = 0,208×90 = 18,72 мОм;

Х_1к3 = 0,063×90 = 5,67 мОм;

R_0к3 = 0,989×90 = 89,01 мОм;

Х_0к3 = 0,244×90 = 21,96 мОм.

Расчет параметров Д-1, Д-2

Принимая Р_м = 0,02Р_ном, определим активное сопротивление ротора, приведенное к статору по (2.13)

мОм.

Определим активное сопротивление статора по (2.14)

мОм.

Определим суммарное активное сопротивление электродвигателя в момент КЗ по (2.12)

R_ад = 1,56 + 0,96×28,28 = 42,8 мОм.

Определим значение сверхпереходного индуктивного сопротивления электродвигателя

мОм.

Определим значение постоянной времени затухания периодической составляющей тока статора

с.

Определим значение постоянной времени затухания апериодической составляющей тока статора

с.

Определим значение сверхпереходной ЭДС электродвигателя по (2.16)

В.

3. РАСЧЕТ ТОКОВ ТРЕХФАЗНОГО КЗ

Определим ток трехфазного металлического КЗ в точке K1

R_1S =1,79 + 0,45 + 0,25 + 0,255 = 2,745 мОм;

Х_1S = 1,6 + 12,67 + 0,21 + 0,1 + 1,2 = 15,78 мОм;

кА.

Определим значение

мОм.

Значение тока КЗ

кА.

Определим значение К_с для начального момента дугового КЗ (t_кз < 0,05 с) по К_с = f(Z_кз) при 16,01 мОм; К_с = 0,67.

Определим значение К_с для установившегося тока дугового КЗ (t_кз >0,05 с) при 16,01 мОм; К_с = 0,58.

Определим наиболее вероятное значение тока трехфазного дугового замыкания по (4.1).

Для начального момента дугового КЗ

кА.

Для установившегося тока дугового КЗ

кА.

Определим значение К_уд по К_уд = f(X/R) (см. рис. 6) для , К_уд = 1,6.

Определим значение ударного тока в точке K1

i_уд = 1,6××14,41 = 32,6 кА.

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩЕГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА КЗ В ТОЧКЕ K1 ОТ АСИНХРОННЫХ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ

= R_1S + R_1кз/2 + R_ад/2 = 2,745 +18,72/2 + 42,8/2 = 33,505 мОм.

= Х_1S + Х_1кз/2 + /2 = 15,78 + 5,67/2 + 124,6/2 = 80,915 мОм.

кА.

Определим значение ударного тока в точке K1 от асинхронных электродвигателей

кА.

Определим действующее значение периодической составляющей тока КЗ в точке K1 с учетом подпитки им асинхронных электродвигателей

кА.

Определим значение ударного тока КЗ в точке K1 с учетом подпитки от асинхронных электродвигателей

i_удS = 32,6 + 3,02 = 35,62 кА.

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩЕГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА ДВУХФАЗНОГО МЕТАЛЛИЧЕСКОГО КЗ В ТОЧКЕ K1

Полное сопротивление цепи двухфазного КЗ

.

Значение тока КЗ

кА.

Определим значение K_c для t_кз < 0,05 с при = 18,48 мОм; K_c = 0,68.

Определим значение K_c для t_кз > 0,05 с при = 18,48 мОм; K_c = 0,6.

Определим наиболее вероятное значение тока двухфазного дугового КЗ в точке K1

кА;

кА.

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩЕГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА ОДНОФАЗНОГО КЗ В ТОЧКЕ K1

R_0S = 154 + 0,555 + 0,25 + 2,11 = 156,91 мОм;

X_0S = 59 + 0,63 + 0,1 + 5,35 = 65,08 мОм.

Полное сопротивление цепи однофазного КЗ

мОм.

Значение тока КЗ

кА.

Определим значение K_c для t_кз < 0,05 с при = 62,99 мОм; K_c = 0,84.

Определим значение K_c для t_кз > 0,05 с при = 62,99 мОм; K_c = 0,74.

Определим наиболее вероятное значение тока однофазного дугового КЗ в точке K1

кА;

кА.

7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩЕГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА ТРЕХФАЗНОГО МЕТАЛЛИЧЕСКОГО КЗ В ТОЧКЕ К2

R_1S = 1,79 + 0,45 + 0,25 + 15,6 = 18,09 мОм;

X_1S = 1,6 + 12,67 + 0,21 + 4,725 = 19,475 мОм.

Полное сопротивление цепи трехфазного КЗ

мОм.

Значение тока КЗ

кА.

Определим значение K_c для t_кз < 0,05 с при = 27 мОм; K_c = 0,74.

Определим значение K_c для t_кз > 0,05 с при = 27 мОм; K_c = 0,67.

Определим наиболее вероятное значение тока значение тока трехфазного дугового замыкания.

Для начального момента дугового КЗ

кА.

Для установившегося тока дугового КЗ

кА.

8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩЕГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА ДВУХФАЗНОГО МЕТАЛЛИЧЕСКОГО КЗ В ТОЧКЕ К2

Полное сопротивление цепи двухфазного КЗ

мОм.

Значение тока КЗ

кА.

Определим значение K_c для t_кз < 0,05 с при = 31,18 мОм; K_c = 0,75.

Определим значение K_c для t_кз > 0,05 с при = 31,18 мОм; K_c = 0,67.

Определим наиболее вероятное значение тока дугового двухфазного КЗ в точке К2.

Для начального момента дугового КЗ

кА.

Для установившегося тока дугового КЗ

кА.

9. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩЕГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА ОДНОФАЗНОГО КЗ В ТОЧКЕ К2

R_0S = 154 + 0,555 + 0,25 + 0,65 + 74,17 = 229,625 мОм;

X_0S = 59 + 0,63 + 0,1 + 0,17 + 18,3 = 78,2 мОм.

Полное сопротивление цепи однофазного КЗ

мОм.

Значение тока КЗ

кА.

Определим значение K_c для t_кз < 0,05 с при = 97,22 мОм; K_c = 0,87.

Определим значение K_c для t_кз > 0,05 с при = 97,22 мОм; K_c = 0,78.

Определим наиболее вероятное значение тока дугового однофазного замыкания в точке K2.

Для начального момента КЗ

кА;

Для установившегося тока дугового КЗ

кА.

10. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩЕГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА ТРЕХФАЗНОГО КЗ В ТОЧКЕ К3

R_1S = 1,79 + 0,45 + 0,25 + 0,65 + 15,6 + 2,15 + 22 = 42,89 мОм;

X_1S = 1,6 + 12,67 + 0,21 + 0,1 + 0,17 + 4,725 + 1,2 + 1,36 = 22,035 мОм.

Полное сопротивление цепи трехфазного КЗ

мОм.

Значение тока КЗ

кА.

Определим значение K_c для t_кз < 0,05 с при = 48,22 мОм; K_c = 0,8.

Определим значение K_c для t_кз > 0,05 с при = 48,22 мОм; K_c = 0,72.

Определим наиболее вероятное значение тока значение тока трехфазного дугового замыкания в токе КЗ.

Для начального момента дугового КЗ

кА.

Для установившегося тока дугового КЗ

кА.

11. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩЕГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА ДВУХФАЗНОГО КЗ В ТОЧКЕ К3

Полное сопротивление цепи двухфазного КЗ

мОм.

Значение тока КЗ

кА.

Определим значение K_c для t_кз < 0,05 с при = 55,68 мОм; K_c = 0,81.

Определим значение K_c для t_кз > 0,05 с при = 55,68 мОм; K_c = 0,73.

Определим наиболее вероятное значение тока дугового двухфазного КЗ в точке К3.

Для начального момента дугового КЗ

кА.

Для установившегося тока дугового КЗ

кА.

12. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩЕГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА ОДНОФАЗНОГО КЗ В ТОЧКЕ К3

R_0S = 154 + 0,555 + 0,25 + 74,17 + 2,15 + 52,6 = 284,375 мОм;

X_0S = 59 + 0,63 + 0,1 + 0,17 + 18,3 + 1,2 + 12,94 = 92,34 мОм.

Полное сопротивление цепи КЗ

мОм.

Значение тока КЗ

кА.

Определим значение K_c для t_кз < 0,05 с при = 131,5 мОм; K_c = 0,92.

Определим значение K_c для t_кз > 0,05 с при = 131,5 мОм; K_c = 0,81.

Определим наиболее вероятное значение тока однофазного дугового однофазного КЗ в точке K3.

Для начального момента дугового КЗ

кА;

Для установившегося тока дугового КЗ

кА.

13. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩЕГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА ТРЕХФАЗНОГО КЗ В ТОЧКЕ К4

R_1S = 1,79 + 0,45 + 0,25 + 0,255 + 0,65 + 18,72 = 22,1 мОм;

X_1S = 1,6 + 12,67 + 0,21 + 0,1 + 1,2 + 0,17 + 5,67 = 21,62 мОм.

Полное сопротивление цепи трехфазного КЗ

мОм.

Значение тока КЗ

кА.

Определим значение K_c для t_кз < 0,05 с при = 30,91 мОм; K_c = 0,75.

Определим значение K_c для t_кз > 0,05 с при = 30,916 мОм; K_c = 0,67.

Определим наиболее вероятное значение тока значение тока трехфазного дугового КЗ в точке К4.

Для начального момента дугового КЗ

кА.

Для установившегося тока дугового КЗ

кА.

14. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩЕГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА ДВУХФАЗНОГО КЗ В ТОЧКЕ К4

Полное сопротивление цепи двухфазного КЗ

мОм.

Значение тока КЗ

кА.

Определим значение K_c для t_кз < 0,05 с при = 35,6 мОм; K_c = 0,77.

Определим значение K_c для t_кз > 0,05 с при = 35,6 мОм; K_c = 0,69.

Определим наиболее вероятное значение тока дугового двухфазного КЗ в точке К4.

Для начального момента дугового КЗ

кА.

Для установившегося тока дугового КЗ

кА.

15. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩЕГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ТОКА ОДНОФАЗНОГО КЗ В ТОЧКЕ К4

R_0S = 154 + 0,555 + 0,25 + 2,11 + 0,65 + 89,01 = 246,57 мОм;

X_0S = 59 + 0,63 + 0,1 + 5,35 + 0,17 + 21,96 = 87,21 мОм.

Полное сопротивление цепи однофазного КЗ

мОм.

Значение тока КЗ

кА.

Определим значение K_c для t_кз < 0,05 с при = 106 мОм; K_c = 0,88.

Определим значение K_c для t_кз > 0,05 с при = 106 мОм; K_c = 0,79.

Определим наиболее вероятное значение тока однофазного дугового однофазного КЗ в точке K4.

Для начального момента дугового КЗ

кА;

Для установившегося тока дугового КЗ

кА.

Результаты расчетов приведены в табл. 18.

Таблица 18

Результаты расчетов токов КЗ

Точка КЗ	, кА	, кА	, кА	Iпо.ад, кА	iуд, кА	iуд.ад, кА	, кА
K1	14,41	9,65	8,53	2,27	32,6	3,02	16,68
К2	8,56	6,33	5,74	-	-	-	-
К3	4,79	3,83	3,45	-	-	-	-
К4	7,47	5,6	5	-	-	-	-

Точка КЗ	iуд.S, кА	, кА	, кА	, кА	, кА	, кА	, кА
K1	35,62	12,49	8,49	7,42	3,66	3,07	2,73
К2	-	7,41	5,56	4,96	2,38	2,07	1,86
К3	-	4,15	3,36	3,03	1,76	1,61	1,42
К4	-	6,48	4,98	4,47	2,17	1,91	1,71

(Измененная редакция, Изм. № 2)

Приложение 3

ТЕКСТ ПРОГРАММЫ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ РАСЧЕТОВ ТОКОВ КЗ В СЕТИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1 кВ НА ЭВМ "ЭЛЕКТРОНИКА МК-85"

10 INPUT"X(1)=",X(1)

20 INPUT"R(1)=",R(1)

30 INPUT"X(0)=",X(0)

40 INPUT"R(0)=",R(0)

50 INPUT"U=",U

60 A=U×1000

70 B=SQR(3×(X(1)2+R(1)2))

80 C=2×SQR(X(1)2+R(1)2)

90 D=SQR((2×(R(1)+R(0)2+(2×(X(1)+X(0))2))/3(1/2)

100 E=0,6–0,0025×D+0,114×SQRB–0,13×B(1/3)

110 F=0,55–0,002×B+0,1×SQRB–0,12×B(1/3)

120 G=0,6–0,0025×C+0,114×SQRC–0,13×C(1/3)

130 H=0,55–0,002×C+0,1×SQRC–0,12×C(1/3)

140 I=0,6–0,0025×D+0,114×SQRD–0,13×D(1/3)

150 J=0,55–0,002×D+0,1×SQRD–0,12×D(1/3)

160 PRINT"I3M=";A/B

170 PRINT"I3DN=";A/B×E

180 PRINT"I3DU=";A/B×F

190 PRINT"I2M=";A/C

200 PRINT"I2DN=";A/C×G

210 PRINT"I2DU=";A/C×H

220 PRINT"I1M=";A/D

230 PRINT"I1DN=";A/D×I

250 INPUT"CHANGE Y=",K

260 IF K=0 THEN 10

270 END

(Измененная редакция, Изм. № 1, 2)